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能源短缺和環境污染問題已成為當今社會熱門話題，節能減排越來越受到人們重視，輕量化是目前應對節能減排的有效方法，但是車身減輕后會降低汽車安全性。高強鋼與普通鋼相比具有明顯強度優勢，將其用於車身製造，可以滿足減輕車身重量及保証車身安全性要求。在車身不同結構件中，車身覆蓋件約占整車結構的40%~50%，對車身安全影響很大。軍用車輛由於特殊工作環境，車身安全性方面要求更為嚴格，目前軍用車大多採用局部成形加強觔途徑制備高強鋼車身件，不僅可以保証車身強度，還可以滿足車身輕量化要求， 提高車輛機動性和靈活性。

高強鋼材料強度高、塑性差，成形能力較弱，成形零件容易出現起皺、局部破裂及板平面不平整等現象。在室溫下進行高強鋼加強觔成形實驗時，

成形件出現端部嚴重起皺、破裂等現象，通過加熱可以改善材料性能，溫度達到一定數值時高強鋼性能改善明顯，能夠改善成形零件質量。

高強鋼溫、熱成形技術是近年來發展起來的新興技術，通過升溫加熱提高材料塑性，改善了成形件質量，對高強鋼材料使用有很好推廣作用。

傳統熱成形技術大多採用加熱爐對板材進行加熱或將板材和模具一起進行加熱的方式，熱成形件起皺、破裂現象得到消除，而且回彈現象改善；材料在高溫下發生組織轉變，提高了成形件強度。傳統熱成形中加熱速度慢、能量散失嚴重問題還需要進行改進。電流輔助熱成形方式採用新型加熱方式，通過電阻加熱、感應加熱等方法將電能轉化為熱能，使板材溫度升高，進行成形實驗。與傳統加熱方式相比，電流輔助加熱速度明顯提高，在成形薄板類零件時具有很大優勢，對改善高強鋼材料成形性能有很大幫助。

溫成形方式是結合冷成形和熱成形兩者特點的成形方式，通過加熱可以改善冷成形時高強鋼材料成形能力差的問題；合理控制板材加熱溫度又可以避免板材熱成形時出現熱量散失、過燒、嚴重氧化現象，在改善高強鋼成形性能方面有很大研究價值。

針對目前車身加強觔冷成形時出現的起皺、破裂及板平面翹曲等問題，本課題嘗試採用溫成形技術，通過控制板材成形溫度，改善冷成形時的成形件缺陷，制備出質量合格的高強鋼加強觔成形件。

 

Q390C開平板化學成分

 

a、型材及棒材P、S含量可提高0.005%,其中A級鋼上限可為0.045%.

b、當細化晶粒元素組合加入時,20(Nb+V+Ti)W0.22%,20(Mo+Cr)V0.30%。

 

Q390C開平板力學性能

 

a、當屈服不明顯時,可測量RpO.2代替下屈服強度.

b、寬度不小於600 mm扁平材，拉伸試驗取橫向試樣，寬度小於600 mm的扁平材、型材及棒材取縱向試樣,斷後伸長率小值相應提高1%（值），厚度＞250 mm~400 mm的數值適用於扁平材.

 

高強卷 Q390B 9.75 1250 C 64.67 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 7.75 1250 C 59.86 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 7.5 1500 C 23.41 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5.75 1500 C 174.78 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5.75 1250 C 21.29 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5 1500 C 58.02 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 4.75 1250 C 43.27 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 3.75 1500 C 28.86 噸 安陽 安鋼

 

 

 

能源短缺及環境污染問題引起國內外學者廣氾關注，針對這個問題，汽車行業在車身輕量化設計上進行大量研究，高強鋼在滿足減輕車身重量前提下還可以保証車身安全性，是目前重點研究材料之一。

國際鋼鐵協會ULSAB對鋼鐵材料進行分類，分類依據是材料屈服強度數值，具體分以下几類：高強度鋼屈服強度介於210~550MPa 之間；超高強度鋼理論屈服強度在550MPa 以上時；屈服強度介於兩者之間的鋼材稱為先進高強度鋼。

根據鋼材不同性能可以進行不同類型劃分，鋼材機械性能中抗拉強度是一項重要性能參數，也是用戶選取鋼材時考慮因素之一。按照抗拉強度值可將鋼材進行以下三種類型劃分：

(1)、低強度鋼：材料的抗拉強度值 σb<270Mpa；

(2)、高強度鋼：材料的抗拉強度值 270MPa<σb<700Mpa；

(3)、超高強度鋼：材料的抗拉強度值 σb>700Mpa。

在鋼材實際使用時，人們對不同鋼材分類不是很精確，日常所說的高強鋼通常是高強度鋼和超高強度鋼總稱。

高強鋼強度性能與其本身材料所採用的強化機理相關，不同強化機理對鋼材強度、延伸率有較大影響。按照材料強化機理可以將高強鋼材料分為普通性能高強鋼和先進性能高強鋼兩大類。普通高強鋼主要是指採用傳統強化機制得到的高強鋼材料，主要強化手段有固溶處理、第二相析出以及晶粒細化等方法，主要包括傳統碳錳（C-Mn）鋼、低合金高強（HSLA）鋼、烘烤強化（BH） 鋼等種類。先進高強鋼是組織相變強化機制得到的材料，相比于傳統高強鋼，

 

高強卷 Q390B 9.75 1250 C 64.67 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 7.75 1250 C 59.86 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 7.5 1500 C 23.41 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5.75 1500 C 174.78 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5.75 1250 C 21.29 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5 1500 C 58.02 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 4.75 1250 C 43.27 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 3.75 1500 C 28.86 噸 安陽 安鋼

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

屈服強度390MPa級高強鋼由於其優良的力學性能而廣氾應用於建築、橋梁、各種結構件等領域。

該級別鋼在成分設計上一般需添加1%以上的Mn，還要添加一定量的貴重微合金元素Nb和V，(微)合金成本較高; 在生產時需要通過低溫軋制結合低溫卷取工藝來保証鋼材的強韌性，鋼中易於出現帶狀組織，更重要的是會增大軋機和卷取的負荷，降低生產效率。

Ti微合金化技術的應用解決了屈服強度390MPa級高強鋼存在的上述問題． 利用Ti的細晶強化和析出強化效果，降低Mn含量的同時，省去了鋼中的Nb和V，顯著降低了(微)合金成本。

同時，在生產中無需採用低溫軋制和低溫卷取工藝，使軋制和卷取過程極其順暢，生產效率得到了提高。

鋼材生產過程中的變形行為作為控制軋制的一部分，具有十分重要的意義。

由於採用了一種全新的成分體系，該級別產品的變形行為尚未開展研究。

基於此，以基於Ti微合金化成分設計的屈服強度390MPa級高強鋼為研究對象，通過熱模擬實驗，研究了實驗鋼的變形行為，建立了再結晶和變形抗力模型，並與傳統該級別高強鋼的變形行為進行了對比，為Ti微合金化高強鋼控制軋制工藝的制定奠定了基礎。

 

 

Q390B卷板化學成分

 

a、型材及棒材P、S含量可提高0.005%,其中A級鋼上限可為0.045%.

b、當細化晶粒元素組合加入時,20(Nb+V+Ti)W0.22%,20(Mo+Cr)V0.30%。

 

Q390B開平板力學性能

 

 

a、當屈服不明顯時,可測量RpO.2代替下屈服強度.

b、寬度不小於600 mm扁平材，拉伸試驗取橫向試樣，寬度小於600 mm的扁平材、型材及棒材取縱向試樣,斷後伸長率小值相應提高1%（值），厚度＞250 mm~400 mm的數值適用於扁平材。

 

1)、Ti微合金化Q390高強鋼的變形抗力隨着變形溫度的降低逐漸增大; 當應變速率為0.1s－1時，850～1050 ℃變形均可發生顯著的動態再結晶; 而當應變速率增大至1s－1和10s－1，應力－應變曲線轉變為動態回復型。

2)、建立了Ti微合金化實驗鋼高精度的變形抗力模型:σ=15.3547ε0. 3354ε0. 07268 exp(3438.06/T) 。實驗鋼的動態再結晶激活能為257.142kJ/mol，建立了高精度的動態再結晶數學模型。

3)、與常規成分體系相比，Ti微合金化成分設計的實驗鋼軋制時所需的軋制力較小，更容易發生動態再結晶。

 

高強卷 Q390B 9.75 1250 C 64.67 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 7.75 1250 C 59.86 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 7.5 1500 C 23.41 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5.75 1500 C 174.78 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5.75 1250 C 21.29 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 5 1500 C 58.02 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 4.75 1250 C 43.27 噸 安陽 安鋼

高強卷 Q390B 3.75 1500 C 28.86 噸 安陽 安鋼